Архитектура : Курсовая работа: Проверочный расчёт местной прочности конструкции корпуса судна
Курсовая работа: Проверочный расчёт местной прочности конструкции корпуса судна
ПРОВЕРОЧНЫЙ
РАСЧЁТ МЕСТНОЙ ПРОЧНОСТИ КОНСТРУКЦИИ КОРПУСА СУДНА
1.
Схема
нагрузок на перекрытие
Гидростатическое
давление по ширине судна
·
на вершине волны
 , где 
 кПа
 =0,595
 = 17,1 кПа
 86,4 кПа
·
на подошве волны
 =  =
89 кПа
 65 кПа
Гидростатическое давление на элементы
набора днищевого перекрытия
·
на вершине волны
 кПа, где  = 4,9
 =  =49,2
кПа
 = 32,4 кПа
 81,6 кПа
·
на подошве волны
 = 89 + 32,4 – 49,2 = 72,2 кПа
Гидростатическое
давление на настил второго дна
·
на вершине волны
 43,2 кПа
  кПа, где  =
 = 4,3
 кПа
·
на подошве волны
 = 89 + 31,4 – 43,2 = 81,1 кПа
2.
Ширина
присоединенных поясков днища и настила второгодна
Для Т.К. и Стрингера С1=(1/6)Lп Lп=21,6 С1=3,6
Расстояние между
сплошными флорами С2=2,4
3.
Определение
элементов поперечного сечения балок
·
Вертикальный киль
|
|
|
Т.К т.3,1,2,3,3,1 |
|
|
|
|
| № |
Связи корпуса (продольные) |
Размеры |
Площ.попер.сечения Fсм2
|
Отст.от оси срав. Z м |
Стат.момент F*Z |
Момент инерций перен. F*Z2
|
Собственый момент J см2*м
|
|
|
| 1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
|
| 1 |
Листы настила второго дна |
1,1 |
360 |
396 |
1,2 |
475,2 |
570,2 |
427,680 |
|
| 2 |
Ребро по ДП на 2-м дне |
┴ 16б
|
16 |
16 |
1,1 |
17,6 |
19,4 |
0,045 |
|
| 3 |
Вертикальные РЖ флора |
┌ 14а*2 |
14,05 |
28,1 |
0,8 |
22,5 |
18,0 |
0,082 |
|
| 4 |
Вертикальные РЖ флора |
┌ 14а*2 |
14,05 |
28,1 |
0,4 |
11,2 |
4,5 |
0,082 |
|
| 5 |
Ребро по ДП на 2-м дне |
┴ 16б
|
16 |
16 |
1,1 |
17,6 |
19,4 |
0,045 |
|
| 6 |
Т.К 2шт. |
1,1 |
120 |
264 |
0,6 |
158,4 |
95,0 |
15,840 |
|
| 7 |
Горизонтальный киль |
1,5 |
360 |
540 |
0 |
0,0 |
0,0 |
583,200 |
|
|
|
|
∑ |
1304 |
|
704,0 |
726,0 |
1027,000 |
|
 м
·
Днищевой стрингер
|
|
|
Стрингер т.3,1,2,3,3,2 |
|
|
|
|
| № |
Связи корпуса (продольные) |
Размеры |
Площ.попер.сечения Fсм2
|
Отст.от оси срав. Z м |
Стат.момент F*Z |
Момент инерций перен. F*Z2
|
Собственый момент J см2*м
|
|
|
| 1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
|
| 1 |
Листы настила второго дна |
1,1 |
360 |
396 |
1,2 |
475,2 |
570,2 |
427,680 |
|
| 2 |
Продольные балки второго дна |
┌ 16б*4 |
21,16 |
84,64 |
1,1 |
93,1 |
102,4 |
0,316 |
|
| 3 |
Стрингер |
0,9 |
120 |
108 |
0,6 |
64,8 |
38,9 |
12,960 |
|
| 4 |
Продольные балки днища |
┌ 18а*4 |
22,2 |
88,8 |
0,09 |
8,0 |
0,7 |
0,434 |
|
| 5 |
Листы НО днища |
1,1 |
360 |
396 |
0 |
0,0 |
0,0 |
427,680 |
|
|
|
|
∑ |
1073,44 |
|
641,1 |
712,3 |
869,071 |
|
 м
·
Сплошной флор
|
|
|
Сплошной флор т.3,1,2,3,3,3 |
|
|
|
|
| № |
Связи корпуса (продольные) |
Размеры |
Площ.попер.сечения Fсм2
|
Отст.от оси срав. Z м |
Стат.момент F*Z |
Момент инерций перен. F*Z2
|
Собственый момент J см2*м
|
|
|
| 1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
|
| 1 |
Листы настила второго дна |
1,1 |
240 |
264 |
1,2 |
316,8 |
380,2 |
126,720 |
|
| 3 |
Стенка флора |
0,9 |
120 |
108 |
0,6 |
64,8 |
38,9 |
12,960 |
|
| 5 |
Листы НО днища |
1,1 |
240 |
264 |
0 |
0,0 |
0,0 |
126,720 |
|
|
|
|
∑ |
636 |
|
381,6 |
419,0 |
266,400 |
|
 м
4.
Исходные
данные для определения коэффициентов по таблицам справочника СМК
·
Отношение сторон
перекрытия  , где
 - расстояние между поперечными
переборками 21,6 м
 - расстояние между серединами ширины
скулового пояса 14,3 м
 = 1,5 м
·
Отношение
истинной толщины обшивки к ее приведённой толщине
·
Отношение момента
инерции киля и стрингера
·
Отношение
величины присоединённого пояска к расчетной ширине перекрытия
Выписываем значение
необходимых коэффициентов:
5.
Определяем
коэффициент жесткости упругого осн |
